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高速鐵路某標段制梁場提梁機軌道節點詳圖設計
根據地勘報告可知，梁場地貌單元屬山前沖洪積傾斜平原，地形東高西低、北高南低，局部呈臺階狀，地面標高一般在129.85～133.72m，最大高差為3.87m。勘察期間地下水水位埋深7.50～8.00m。地質分層如下：第1層為粉質粘土：黃褐色，可塑，局部硬塑。土質較均勻，含少量鐵質氧化物及砂粒。切面較光滑，搖震無反應，干強度、韌性中等。該層分布普遍，厚度不均，揭露厚度一般為0.40～3.00m。地基承載力特征值是160kPa。第2層為卵石：黃褐色，稍密～中密，濕～飽和。卵石成分主要為中風化花崗片麻巖，呈次棱角狀～亞圓狀，粒徑一般2～10cm，最大20cm，充填35%左右的中粗砂和粘性土，級配較好。該層分布普遍，厚度較大，揭露厚度一般為9
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龍門吊(40t)軌道基礎節點詳圖設計
根據地勘報告可知，梁場地貌單元屬山前沖洪積傾斜平原，地形東高西低、北高南低，局部呈臺階狀，地面標高一般在129.85～133.72m，最大高差為3.87m。勘察期間地下水水位埋深7.50～8.00m。地質分層如下：第1層為粉質粘土：黃褐色，可塑，局部硬塑。土質較均勻，含少量鐵質氧化物及砂粒。切面較光滑，搖震無反應，干強度、韌性中等。該層分布普遍，厚度不均，揭露厚度一般為0.40～3.00m。地基承載力特征值是160kPa。第2層為卵石：黃褐色，稍密～中密，濕～飽和。卵石成分主要為中風化花崗片麻巖，呈次棱角狀～亞圓狀，粒徑一般2～10cm，最大20cm，充填35%左右的中粗砂和粘性土，級配較好。該層分布普遍，厚度較大，揭露厚度一般為9
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雙線有砟軌道隧道洞門名牌及號標布置節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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雙線有砟軌道隧道雙側擋墻柱式洞門節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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某軌道交通站鋼支撐設計cad節點詳圖
本資料為：某軌道交通站鋼支撐設計cad節點詳圖；內含：活絡頭平面圖、活絡頭立面圖、活動端平面圖、固定端立面圖、鋼支撐接頭斷面圖、鋼材表、說明等；內容設計規范，很詳細，可供參考。
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軌道交通工程鋼管柱節點詳圖設計
長沙市軌道交通工程鋼管柱節點詳圖，包括鋼管柱總裝圖、鋼管柱與梁板節點設計圖、鋼管柱連接法蘭圖、鋼管柱焊縫節點大樣圖、鋼管柱統計等，5張圖紙。...
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雙線有砟軌道隧道洞門路塹擋土墻節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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雙線有砟軌道隧道洞內外水溝連接節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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雙線有砟軌道隧道洞門擋墻式檢查梯節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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雙線有砟軌道隧道洞門端墻與襯砌連接鋼筋布置節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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雙線有砟軌道隧道雙側擋墻式隧道洞門節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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雙線有砟軌道隧道雙側擋墻臺階式隧道洞門節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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長沙市軌道交通工程鋼管柱節點詳圖設計
長沙市軌道交通工程鋼管柱節點詳圖，包括鋼管柱總裝圖、鋼管柱與梁板節點設計圖、鋼管柱連接法蘭圖、鋼管柱焊縫節點大樣圖、鋼管柱統計等5張圖紙。
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雙線有砟軌道隧道洞門洞頂截水天溝cad節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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雙線有砟軌道隧道洞門端墻與擋翼墻背后防排水節點詳圖設計
設計原則 1、計算方法及采用依據 本圖洞門類型與尺寸系根據地形、地質條件，按照《隧規》要求進行結構強度與穩定性計算，并結合工程類比和施工條件等因素綜合分析確定。另外，斜切式洞門考慮了緩解高速列車進入隧道的空氣動力學效應的作用。 （1）墻式洞門端墻均視為擋土墻進行設計，端墻和擋墻采用沿豎向或水平向取窄條的方法計算，作用于墻背的主動土壓力按庫侖理論計算，土壓力方向水平，不計墻前被動土壓力，洞門結構的土壓力計算按《隧規》規定以及《鐵路工程設計技術手冊隧道》相關公式辦理；并結合工程類比確定端墻的厚度，同時還應滿足最小結構厚度值，設計中考慮了端墻與擋墻的共同作用。 斜切式洞門按明洞襯砌結構進行設計，用荷載－結構模型進行
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公路跨長江特大組合體系橋梁（檢查車）軌道6500節點詳圖設計
1.主要設計參數 （1）設計荷載：均布活載0.7kN/m，集中活載5.0kN，均布恒載3.0kN/m； （2）電動機： 型號： ZDY1 21-4 數量： 8 總功率： 0.8x8=6.4KW； 總扭矩： 5.54x8=44.32N.m 轉速： 1380 r/min 總靜制動力矩： 8.38x8=66.72 N.m 3.減速比：減速箱減速比： （90/30）x（112/18）=18.667 輪緣減速比： 49/10=4.9 總速比： 18.67x4.9=91.467 4.檢查車工作速度： 7.3 m/min 5.最大軸距： 3400mm 輪距： 1400
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公路跨長江特大組合體系橋梁（檢查車）軌道5500（端頭）節點詳圖設計
1.主要設計參數 （1）設計荷載：均布活載0.7kN/m，集中活載5.0kN，均布恒載3.0kN/m； （2）電動機： 型號： ZDY1 21-4 數量： 8 總功率： 0.8x8=6.4KW； 總扭矩： 5.54x8=44.32N.m 轉速： 1380 r/min 總靜制動力矩： 8.38x8=66.72 N.m 3.減速比：減速箱減速比： （90/30）x（112/18）=18.667 輪緣減速比： 49/10=4.9 總速比： 18.67x4.9=91.467 4.檢查車工作速度： 7.3 m/min 5.最大軸距： 3400mm 輪距： 1400
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公路跨長江特大組合體系橋梁（檢查車）軌道5750（端頭）節點詳圖設計
1.主要設計參數 （1）設計荷載：均布活載0.7kN/m，集中活載5.0kN，均布恒載3.0kN/m； （2）電動機： 型號： ZDY1 21-4 數量： 8 總功率： 0.8x8=6.4KW； 總扭矩： 5.54x8=44.32N.m 轉速： 1380 r/min 總靜制動力矩： 8.38x8=66.72 N.m 3.減速比：減速箱減速比： （90/30）x（112/18）=18.667 輪緣減速比： 49/10=4.9 總速比： 18.67x4.9=91.467 4.檢查車工作速度： 7.3 m/min 5.最大軸距： 3400mm 輪距： 1400
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公路跨長江特大組合體系橋梁（檢查車）軌道5000及（端頭）節點詳圖設計
1.主要設計參數 （1）設計荷載：均布活載0.7kN/m，集中活載5.0kN，均布恒載3.0kN/m； （2）電動機： 型號： ZDY1 21-4 數量： 8 總功率： 0.8x8=6.4KW； 總扭矩： 5.54x8=44.32N.m 轉速： 1380 r/min 總靜制動力矩： 8.38x8=66.72 N.m 3.減速比：減速箱減速比： （90/30）x（112/18）=18.667 輪緣減速比： 49/10=4.9 總速比： 18.67x4.9=91.467 4.檢查車工作速度： 7.3 m/min 5.最大軸距： 3400mm 輪距： 1400
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自計井及棧橋設計節點詳圖
本資料為自計井及棧橋設計節點詳圖，圖紙包括：自計井及棧橋立面圖、自計井及棧橋平面圖、自計井房樓板配筋圖等，設計精準，內容詳實，可供網友下載參考。
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30mT梁搭板節點詳圖設計
本橋平面一部分位于JD34(K537+536.9)右轉曲線上，R=1900米，一部分位于直線上;其立面縱坡為i=-4.8%(坡長840)，相鄰變坡點樁號為K537+980。為改善行車條件，左幅采用兩聯（4孔一聯+4孔一聯）連續結構、右幅采用兩聯（4孔一聯+4孔一聯）連續結構;全橋共計6道伸縮縫。
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主垮節段節點詳圖設計
xx公路大橋全長4177.6m,主橋由北汊通航孔橋(主跨500mPC斜拉橋)、三八洲橋、南汊通航孔橋(主跨300m姊妹塔PC斜拉橋)組成。xx長江公路大橋位處江面寬約2350m,江中有一沙洲,因其最高處海拔高程為38m而稱為三八洲。三八洲將橋位河段分為南北兩汊,其中北汊寬約700m,南汊寬約450m,該橋主跨500米為π形預應力混凝土主梁為全國同類型橋梁跨度之最，但居世界第二，混凝土標號高達C60。
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疊泉飛瀑設計節點詳圖
本資料為疊泉飛瀑設計節點詳圖，圖紙包括：平面圖、立面圖、剖面圖、節點圖等，設計精準，內容詳實，可供網友下載參考。
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